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法兰配套产品

人孔法兰凸缘密封性分析
材料:不锈钢 碳钢 合金钢
交期:标准法兰常年现货
描述:联系站长免费领取法兰标准及重量表
规格: DN20-DN3000
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  • 产品详情
    人孔法兰凸缘密封的校核是压力容器检验的重 要组成部分。 人孔法兰凸缘通过螺栓和垫片起到密 封效果, 要求其在各种设计载荷条件下均能有效地 实现密封功能。 凸缘的失效一般不是因为强度问题, 而是在螺 栓载荷、 垫片反力和介质压力的合成力矩作用下, 由于刚度不足而产生变形 (转角), 使其对垫片的 压紧力不均匀, 从而导致泄漏。 因此, 控制凸缘刚 度和变形是凸缘设计的关键。 控制凸缘变形, 目前比较通用的技术手段是通 过计算凸缘在荷载工况下的应力, 根据 JB 4732 标 准, 判断其强度是否满足要求。 曲永奎 [1] 通过 ANSYS 软件建立了法兰的力学模型, 计算了法兰 在操作工况下的应力, 并按照 JB 4732 标准对其进 行了强度评定。 杨玉芬、 田新 [2] 采用有限元法对 脱硫塔容器法兰进行了有限元分析, 得到了法兰的 应力分布规律, 并依此判断其结构强度。 本文采用有限元分析法建立了某压力容器人孔 法兰凸缘的有限元模型, 利用应力分类法对其进行 了强度评定, 并采用极限分析方法分析了其在极限 载荷工况下凸缘密封面的扭转角度。 本文还比较了 应力分类方法控制凸缘强度与极限分析方法计算扭 转角在人孔法兰凸缘密封性设计时的优劣性。

    压力容器的极限载荷分析法: 采用小位移理 论, 并采用理想弹塑性材料, 应用有限元方法求得 引起结构垮塌的极限载荷 [3]。 极限分析考虑了结构的塑性变形, 能更真实地反应载荷作用下的人孔凸 缘失效过程, 求出结构在稳定状态下的极限载荷, 防止结构发生塑性垮塌。

    人孔法兰结构
    在筒体内表面施加计算压力, 垫片环面施加垫 片压力, 螺栓面施加相应的当量压力, 筒体断面施 加当量压力, 其余模型切割面施加面对称边界约 束。 在计算压力 p=1.73 MPa 工况下, 筒体、 人孔 法兰凸缘的应力分布如图 4 所示。 人孔法兰凸缘的 计算结果如图 5 所示。 由图 5 可知, 人孔法兰凸缘 应力最大点发生在凸缘密封面内侧, 其应力最大点 的应力路径为 Path-A。

    人孔法兰应力分布
    按照 JB 4732—1995 对人孔法兰凸缘进行应力 强度评定, 应力评定结果如表 2 所示。 由表 2 可见, 凸缘一次局部薄膜应力为 203.1 MPa, 小于其 许用应力值 1.5Sm=267 MPa, 而一次薄膜应力+弯曲 应力 (PL+Pb) 超出其许用应力值 1.5Sm=267 MPa, 不能满足要求。 因此, 从凸缘应力分类结果来看, 其强度不能满足要求。

    极限分析属于非线性分析, 采取载荷逐步加载 的方式, 逐步增加载荷, 直至计算不收敛。 在载荷 逐步增加的过程中, 材料进入塑性阶段, 最终材料 失去抗变形能力。 经计算发现, 在 p=2.8 MPa 时, 计算不收敛。 凸缘在最大应力点分类结果如表 3 所 示。 由表 3 可知, 当荷载达到 1.8 MPa 时, 材料进 入塑性阶段。 凸缘在 p=1.8 MPa 时的变形如图 6 所 示。 p=2.8 MPa 为模型在稳定工况下的极限载荷, 凸缘在极限载荷工况下的变形如图 7 所示。



    (1) 利用 ANSYS 软件对某压力容器人孔法兰 凸缘在计算压力工况下进行了强度分析, 并利用极 限载荷法分析了凸缘在极限载荷工况下的变形。 (2) 从凸缘应力分类结果来看, 凸缘在计算压 力下其薄膜应力+弯曲应力超过许用值。 从极限分 析结果来看, 凸缘在计算压力下其密封面扭转角依 然满足要求, 而实际使用工况下凸缘也未发生泄 漏, 这说明采用极限分析来判断凸缘的密封性更加 合理。 (3) 人孔法兰凸缘的密封性主要取决于凸缘刚 度, 利用应力来控制其密封性过于保守。