弯头
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冶金、电力、矿山、水泥等行业被粉磨煤灰等工艺造成的磨损消耗量是非常的大的，特别是在非常重要的强冲击的磨损情况下，非常容易的发生因磨损而断裂的情况。
研究了高铬铸铁和合金钢双金属复合弯头铸造工艺， 包括工艺参数、界而清洁剂、机械振动对双金属复合铸造界而结合性能的影响，并试制 出锤式破碎机锤头产品用丁•实际应用考核。主要研究结果如下：
(1) 铸造工艺确定为：先浇注高铬铸铁金属液（浇注温度为1460 °C~1500 °C)， 浇注完成后，立即在其表而覆盖一层硼砂添加剂（50wt.%四硼酸钠+50wt.%石墨粉）； 间隔3miii后，浇注合金钢金属液（浇注温度为1580 °C〜1600 °C)，浇注完成后，立即 启动机械振动（振幅2 cm、频率20 Hz)，铸件在机械振动条件下完成结晶、凝固。
(2) 硼砂添加剂能减少并去除金属表而的氧化物，促进合金钢与高铬铸铁熔融结合， 提高界而结合强度，改善铸件质量。加入硼砂添加剂试样的抗拉强度可高达530 MPa， 无硼砂添加剂试样界而处由丁•氧化物缺陷的存在，力学性能低，抗拉强度仅为320 MPa。
机械振动作用丁•研究了高铬铸铁和合金钢双金属复合弯头铸造工艺， 包括工艺参数、界而清洁剂、机械振动对双金属复合铸造界而结合性能的影响，并试制 出锤式破碎机锤头产品用丁•实际应用考核。主要研究结果如下：
(3) 铸造工艺确定为：先浇注高铬铸铁金属液（浇注温度为1460 °C~1500 °C)， 浇注完成后，立即在其表而覆盖一层硼砂添加剂（50wt.%四硼酸钠+50wt.%石墨粉）； 间隔3miii后，浇注合金钢金属液（浇注温度为1580 °C〜1600 °C)，浇注完成后，立即 启动机械振动（振幅2 cm、频率20 Hz)，铸件在机械振动条件下完成结晶、凝固。
(4) 硼砂添加剂能减少并去除金属表而的氧化物，促进合金钢与高铬铸铁熔融结合， 提高界而结合强度，改善铸件质量。加入硼砂添加剂试样的抗拉强度可高达530 MPa， 无硼砂添加剂试样界而处由丁•氧化物缺陷的存在，力学性能低，抗拉强度仅为320 MPa。
机械振动作用丁•研究了高铬铸铁和合金钢双金属复合弯头铸造工艺， 包括工艺参数、界而清洁剂、机械振动对双金属复合铸造界而结合性能的影响，并试制 出锤式破碎机锤头产品用丁•实际应用考核。主要研究结果如下：
(5) 铸造工艺确定为：先浇注高铬铸铁金属液（浇注温度为1460 °C~1500 °C)， 浇注完成后，立即在其表而覆盖一层硼砂添加剂（50wt.%四硼酸钠+50wt.%石墨粉）； 间隔3miii后，浇注合金钢金属液（浇注温度为1580 °C〜1600 °C)，浇注完成后，立即 启动机械振动（振幅2 cm、频率20 Hz)，铸件在机械振动条件下完成结晶、凝固。
(6) 硼砂添加剂能减少并去除金属表而的氧化物，促进合金钢与高铬铸铁熔融结合， 提高界而结合强度，改善铸件质量。加入硼砂添加剂试样的抗拉强度可高达530 MPa， 无硼砂添加剂试样界而处由丁•氧化物缺陷的存在，力学性能低，抗拉强度仅为320 MPa。
(7) 机械振动作用丁•双金属铸造过程，有利丁•改善铸件组织形态与分布，细化组 织晶粒。其屮，20Hz振动频率下双金属界而元素扩散充分，形成了较宽的稳定界而结 合区域，材料成分和性能呈平缓过渡，综合力学性能最好。在添加硼砂N时采用20Hz 机械振动下铸造，双金属试样的抗拉强度达629 MPa，室温冲击功达5.5 J/cm2。
(8) 试制的高铬铸铁-合金钢双金属复合弯头锤头装机试验考核结果显示，其使用寿命 在1600h以上，比国内N类产品（高锰钢）450h的使用寿命有大幅提升。
(9) 铸造过程，有利丁•改善铸件组织形态与分布，细化组 织晶粒。其屮，20Hz振动频率下双金属界而元素扩散充分，形成了较宽的稳定界而结 合区域，材料成分和性能呈平缓过渡，综合力学性能最好。在添加硼砂N时采用20Hz 机械振动下铸造，双金属试样的抗拉强度达629 MPa，室温冲击功达5.5 J/cm2。
(10) 试制的高铬铸铁-合金钢双金属复合弯头锤头装机试验考核结果显示，其使用寿命 在1600h以上，比国内N类产品（高锰钢）450h的使用寿命有大幅提升。
(11) 铸造过程，有利丁•改善铸件组织形态与分布，细化组 织晶粒。其屮，20Hz振动频率下双金属界而元素扩散充分，形成了较宽的稳定界而结 合区域，材料成分和性能呈平缓过渡，综合力学性能最好。在添加硼砂N时采用20Hz 机械振动下铸造，双金属试样的抗拉强度达629 MPa，室温冲击功达5.5 J/cm2。
(12) 试制的高铬铸铁-合金钢双金属复合弯头锤头装机试验考核结果显示，其使用寿命 在1600h以上，比国内N类产品（高锰钢）450h的使用寿命有大幅提升。
